С целью расчета плотности расплавленных галогенидов щелочных металлов (ГЩМ) в работе [2] мы модифицировали уравнение Л.П. Филиппова [5]
(1)
предложенное для расчета плотности органических жидкостей, которое в нашей записи имеет вид
(2)
Уравнения (1) и (2) позволяют получить ряд простых расчетных соотношений для нахождения
и
, а также коэффициентов термического расширения (
) расплавов:
(3)
(4)
. (5)
В этих уравнениях A и B - постоянные,
и
- критические плотности и температуры, ρ и T - их текущие значения, ρ0 и TБ - плотность расплавов при 0, К и температура Бойля соответственно.
В настоящей работе сделана попытка применить уравнение (2) для расчета плотности расплавленных нитритов и нитратов одновалентных металлов. Однако решение поставленной задачи требует прежде всего знаний критических параметров
и
, которые в литературе практически отсутствуют. В справочнике [1] приводятся эти значения для ГЩМ и нитратов щелочных металлов и таллия, вычисленные на основе закона соответственных состояний. Однако, сравнение с данными для ГЩМ, приведенными в [3,6,7,8], показывает, что
явно занижены, а
- сильно завышены. Кроме того, если даже для ГЩМ опубликованные значения критических параметров до сих пор не получили прямого экспериментального подтверждения, то еще более сложная ситуация возникает для термически распадающихся солей, к каковым относятся нитриты и нитраты одновалентных металлов. Для этих расплавов критические параметры являются чисто гипотетическими. Поэтому применение уравнения (2) будет являться корректным только в случае термодинамического подобия рассматриваемых солей и галогенидов щелочных металлов, данные для которых были опубликованы нами ранее [2]. Одинаковые значения приведенных параметров
и
будут определять соответственные состояния. Мы проверили реальность существования термодинамического подобия расплавов, рассчитав при соответствующих температурах значения
0,4 и 0,6) по справочным данным [4] и установили факт их практического равенства с вычисленными по уравнению (2). В то же время, например, щелочные металлы не являются термодинамически подобными указанным солям и не подчиняются уравнению (2). Поэтому, вначале мы оценили параметры ρc (уравнение 3) и Tc (уравнение 4), а затем приступили к расчету температурной зависимости плотности расплавленных нитритов и нитратов.
В таблице 1 представлены вычисленные значения параметров ρc и Tc.
Таблица 1. Критические параметры расплавов нитритов и нитратов одновалентных металлов.
|
соль |
Tc,К |
ρc,г/см3 |
соль |
Tc,К |
ρc,г/см3 |
|
NaNO2 |
2441 |
0,2023 |
RbNO3 |
2567 |
0,2772 |
|
KNO2 |
2686 |
0,1970 |
CsNO3 |
2541 |
0,3291 |
|
LiNO3 |
3099 |
0,1880 |
AgNO3 |
3573 |
0,4049 |
|
NaNO3 |
2655 |
0,2109 |
TlNO3 |
2534 |
0,5276 |
|
KNO3 |
2598 |
0,2104 |
|
|
|
Таблица 2 иллюстрирует воспроизводимость экспериментальных данных [4] по плотности расчетным уравнением (2) при минимальной и максимальной температуре исследованного интервала. Из таблицы 2 видно, что расчетные и экспериментальные значения плотности в точности совпадают.
Таким образом, установленное термодинамическое подобие нитритов, нитратов и галогенидов одновалентных металлов позволило оценить критические параметры этих солей и описать данные по плотности единым уравнением в широкой области температур.
Таблица 2. Сравнение расчетных и экспериментальных значений плотности ρ (г/см3) расплавленных нитритов и нитратов одновалентных металлов.
|
Соль |
Интервал температур, К |
(расчет) |
(эксп.) |
(расчет) |
(эксп.) |
|
NaNO2 |
570 - 720 |
1,800 |
1,801 |
1,688 |
1,689 |
|
KNO2 |
710 - 750 |
1,698 |
1,698 |
1,672 |
1,672 |
|
LiNO3 |
550 - 690 |
1,768 |
1,768 |
1,691 |
1,691 |
|
NaNO3 |
590 - 700 |
1,898 |
1,898 |
1,819 |
1,820 |
|
KNO3 |
620 - 870 |
1,863 |
1,863 |
1,680 |
1,681 |
|
RbNO3 |
590 - 760 |
2,476 |
2,476 |
2,310 |
2,310 |
|
CsNO3 |
690 - 760 |
2,816 |
2,816 |
2,734 |
2,734 |
|
AgNO3 |
490 - 600 |
3,354 |
3,954 |
3,842 |
3,842 |
|
TlNO3 |
480 - 560 |
4,904 |
4,905 |
4,754 |
4,755 |
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ