Неравномерные осадки наружного контура днища резервуара оказывают существенное влияние на напряженно-деформированное состояние его конструктивных элементов [4, 5, 6, 7, 13]. Из литературных источников известно, что осадки являются одним из наиболее опасных факторов, нередко приводящих к повреждениям и разрушению РВС [8, 9, 12]. Получить решение аналитическими методами для неосесимметричного деформирования можно лишь вводя ряд допущений, существенно снижающих точность результатов [14]. Авторы поставили задачу получить зависимости между величинами просадочной зоны, значениями возникающих напряжений и перемещений элементов РВС. При развитии осадки нижнего контура верхний край стенки резервуара также перемещается в радиальном направлении, величина деформации зависит от собственной жесткости оболочки. Располагая подобной зависимостью для каждого типоразмера резервуара, можно по данным геодезических измерений установить, происходит ли развитие неравномерной осадки наружного контура днища, либо деформация оболочки – следствие дефектов монтажа металлоконструкций корпуса и днища.
Приближенное решение задачи с использованием численных методов получено в [3]. Автор воспользовался вычислительным комплексом «ЛИРА» в линейной постановке. Принятые в работе допущения привели к недостаточной точности решения и снизили практическую значимость исследования. Возможности программы не позволили включить в модель кольцо жесткости и кровлю резервуара и их воздействие было заменено нулевыми осевыми перемещениями для верхней кромки стенки резервуара. Такой подход не отражает реальную жесткость конструкций РВС и значительно искажает результаты расчетов. С появлением новых вычислительных пакетов появилась возможность моделировать и исследовать сооружение целиком, включая все элементы его конструкции.
Предлагается сравнить результаты изменения НДС резервуара по упрощенной (без учета кровли, кольца жесткости и других параметров согласно [3]) и предложенной авторами статьи расчетным схемам при различных величинах просадочной зоны. В исследовании используется современный программный продукт ANSYS Workbench 14.5, основанный на конечно-элементном анализе [1]. В первом случае (упрощенная схема) авторами была рассмотрена деформация стенки РВС – тонкой цилиндрической оболочки в неосесимметричной постановке, при различных коэффициентах просадки n. Подробное описание методики моделирования неравномерной осадки с параметром n приведено в работах [10, 15]. В упрощенной расчетной схеме приняты граничные условия аналогично работе [3]: резервуар жестко закреплен в 24 точках уторного шва, верхняя кромка стенки не закреплена. В геометрии не учитываются кольцо жесткости, кровля, окрайка, центральная часть днища. На рис. 1 приведены результаты расчетов радиальных перемещений стенки резервуара при n = 1. На рис. 2–3 построены графики зависимости перемещений от величин просадочной зоны (n = 1...6).
Рис. 1. Радиальные перемещения верхней кромки 8-го пояса стенки при n = 1
Рис. 2. Перемещения стенки без крыши и опорного кольца
Рис. 3. Перемещения стенки по И.В. Слепневу [3]
Для получения достоверных результатов деформирования конструкций РВС при неравномерных осадках авторами была разработана модель, учитывающая физическую и геометрическую нелинейность процессов деформирования металлоконструкций. В расчетной модели учитываются следующие элементы: фундаментное кольцо, стенка, окрайка, центральная часть днища, опорное кольцо, балки и листы кровли. Модель состоит из балочных (BEAM4, BEAM188), оболочечных (SHELL181) и «контактных» (CONTA175, TARGE170) конечных элементов.
Фундамент и центральная часть днища имеют контактное взаимодействие с грунтовым основанием, данная задача решается в упругой постановке с заданием коэффициента постели грунтового основания, который принимается равным 200 МН/м3 [2]. Ветровая нагрузка прикладывается к стенке резервуара в соответствии со значениями, принятыми для I ветрового района. Снеговая нагрузка прикладывается к поверхности настила кровли, величина задана для V снегового района. Таким образом, нагружение металлоконструкций выбрано для самых «невыгодных» условий с максимальными показателями. Адекватность предложенной численной модели проверена путем решения осесимметричной задачи и сравнением с аналитическим решением в [11], погрешность при этом составила не более 2 %. На рис. 4 поясняется характер деформирования конструкций РВС при n = 1.
Рис. 4. Перемещения конструкций РВС при n = 1
На рис. 5 построены графики зависимости радиальных и вертикальных перемещений от величин просадочной зоны (n = 1...6).
Рис. 5. Перемещения стенки согласно предложенной авторами схеме (ANSYS)
Использование геометрически и физически точных моделей, а также современных расчетных пакетов позволило получить адекватную картину напряженно-деформированного состояния металлоконструкций РВС, пригодную для практического применения.
Выводы
- В программном комплексе ANSYS создана конечно-элементная модель резервуара РВС-20000, учитывающая максимальное количество элементов конструкции и физические свойства используемой стали, при развитии неравномерной осадки наружного контура днища.
- Установлено, что при расчетах напряженно-деформированного состояния резервуаров должна учитываться реальная жесткость РВС. Неучет таких элементов конструкции, как окрайка, опорное кольцо жесткости, балочная конструкция стационарной кровли, листы настила, может приводить к погрешностям в расчетах до 1300 %.
- Получена зависимость между величиной осадки и радиальным перемещением верхней кромки стенки РВС-20000.
Рецензенты:
Иванов В.А., д.т.н., профессор кафедры «Транспорт углеводородных ресурсов», ФГБОУ ВПО «Тюменский государственный нефтегазовый университет», г. Тюмень;
Мерданов Ш.М., д.т.н., профессор, зав. кафедрой «Транспортные и технологические системы», ФГБОУ ВПО «Тюменский государственный нефтегазовый университет», г. Тюмень.
Работа поступила в редакцию 11.04.2014.