Научный журнал

Фундаментальные исследования

ISSN 1812-7339

"Перечень" ВАК

ИФ РИНЦ = 1,674

• Авторы
• Резюме
• Файлы
• Ключевые слова
• Литература

Шарапов О.Н. 1 Полякова В.В. 1 Бабухин Д.А. 1 Рудакова Д.С. 1

---

1 ФГБОУ ВПО «Белгородский государственный технологический университет им. В.Г. Шухова»

Перспектива развития строительной отрасли зачастую сводится к применению энергоэффективных материалов и изделий. Основную задачу энергоэффективности здания можно обозначить в сохранении тепла и снижении энергозатрат на отопление жилых помещений. В связи с этим предпринимаются различные исследования в области изменения тепловых параметров ограждающих конструкций. Одним из них является применение теплоизоляционных материалов на основе отходов строительной отрасли. Проведены лабораторные исследования по созданию теплоизоляционного материала на основе гипсового вяжущего для использования в качестве внутреннего утепления наружных стен. В лабораторных условиях проведено формование четырех видов образцов с применением в качестве мелкого заполнителя таких материалов как: щебень мелкой фракции, гранулы пенополистирола, деревянные опилки и обломки газосиликата мелкой фракции. Проведены испытания образцов исходя из результатов, полученных при исследованиях на приборе ИТП МГ – 4 250. Проведен сравнительный анализ образцов с опорой на показания лабораторных исследованиях и произведенного теплотехнического расчета. Представлены результаты по каждому образцу, и вся информация сведена в единый вывод по данному научному исследованию.

Статья в формате PDF

0 KB

строительные отходы

внутреннее утепление

энергоэффективность

многослойные ограждающие конструкции

1. СП 50.13330.2012. Тепловая защита зданий. – М., 2012. – 100 с.

2. СП 131.13330.2012. Строительная климатология. – М., 2012. – 113 с.

3. СП 23-101-2004. Проектирование тепловой защиты зданий. – М., 2004. – 141 с.

4. СП 124.13330.2012. Тепловые сети. – М., 2012. – 78 с.

5. СП 60.13330.2012. Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха. – М., 2013. – 67 с.

6. СП 54.13330.2011. Здания жилые многоквартирные. – М., 2011. – 40 с.

7. Косухин М.М. Отделочные и изоляционные материалы в городском строительстве и коммунальном хозяйстве: лабораторный практикум: учебное пособие / М.М. Косухин, О.Н. Шарапов // 2-е изд., перераб. и доп. – Белгород: Изд-во БГТУ, 2015. – 492 с.

8. Шарапов О.Н. Методы реконструкции кровель с применением минераловатных утеплителей / С.В. Кулигина, О.Н. Шарапов // Сборник докладов X Международной научно-практической конференции студентов, аспирантов и молодых ученых: в 4 т. – ООО «Ассистент плюс», 2017. – 129 с.

9. Барабанщиков Ю.Г. Строительные материалы и изделия: учебное пособие / Ю.Г. Барабанщиков. – 2-е изд., стер. – М.: Академия, 2010. – 367 с.

10. Бобров Ю.Л. Теплоизоляционные материалы и конструкции / Бобров Ю.Л., Овчаренко Е.Г., Шойхет Б.М., Петухова Е.Ю. // Учебник для средних профессионально-технических учебных заведений. – М.: ИНФРА-М, 2003. – 268 с.

11. Кафтаева М.В. Повышение энергоэффективности в образовательных учреждениях / К.В. Кафтаева, О.Н. Шарапов, М.А. Шугаева, Д.Ю. Долженков // Сборник научных докладов № 17: Материалы ХVII-ой ежегодной научно-практической конференции. – Белгород: Копировально-множительное бюро СКФ БГТУ им. В.Г. Шухова, 2013. – 14 с.

На протяжении последнего десятилетия произошли большие изменения в строительной индустрии. Были введены дополнительные требования к качеству теплоизоляционных материалов. Согласно Федеральному закону 2009 г. «Об энергосбережении и о повышении энергетической эффективности…» требования к теплоизоляционным материалам ужесточились, что привело к ограничению параметров ограждающих конструкций по теплопроводности на основании СП 50.13330.2012 «Тепловая защита зданий», по которому многие здания не соответствуют теплотехническим параметрам.

Актуальность темы обусловлена необходимостью применения современных отделочных материалов с повышенными теплоизоляционными и декоративными функциями.

Цели научной работы:

1. Выяснить взаимосвязи и теплотехнические параметры в различных видах декоративных, отделочных и теплоизоляционно-декоративных системах.

2. Рассчитать возможность применения данных систем в отделки внутреннего помещения.

3. Проверить соответствие теплотехнических параметров ограждающей конструкции с применением данных видов систем.

Задачи:

1. Произвести формование образцов (размером 10*10*2) из 4 различных видов теплоизоляционных материалов (на гипсовом вяжущем).

2. Произвести расчет коэффициента теплопроводности и сопротивлению теплоотдачи (с использованием прибора ИТП МГ-4 250).

3. Произвести расчет многослойной конструкции после использования данных систем.

4. Выяснить закономерность в изменениях теплотехнических параметров при применении различных видах теплотехнических систем.

В ходе работы было произведено формование образцов из следующих материалов: щебень и пенопласт на основе гипсового вяжущего. В первом составе был использован самый нетеплопроводный материал – щебень мелкой фракции (1,25–5). Данный материал был взят в массовом соотношении к гипсовому вяжущему как 1:1 (50 % – щебня и 50 % – гипса).

После формования данного образца теплоизоляционного материала было проведено испытание на приборе ИТП МГ-4 250 на теплопроводность данного материала. Данное испытание показало, что при Tx = 15 °C, Tn = 40 °C и H = 20 мм коэффициент теплопроводности λ = 0,084 Вт/м*К, а сопротивление теплопроводности R = 0,232 м2*К/Вт [1].

После испытания теплоизоляционного материалы мы проверяем стену на способность сохранять тепло внутри помещения на примере конструкции, приведенной на рис. 1.

Исходные данные строительной климатологии на территории Белгородской области представлены в таблице [2].

Рис. 1. Схема ограждающей конструкции

1. Изовол δ = 0,08 м, λ = 0,039 Вт/(м °С).

2. Кирпичная кладка на цементно-песчаном растворе, δ = 0,51 м, λ = 0,7 Вт/(м °С).

3. Воздушная прослойка, δ = 0,023 м, λ = 0,16 Вт/(м °С).

4. Образец гипсокартона δ = 0,02 м, λщ = 0,079 Вт/(м °С), λп = 0,084 Вт/(м °С) [3].

Строительная климатология Белгородской области

Первым действием расчета является определение требуемого показателя разницы температур внутреннего и наружного воздуха, определяемого за отопительный период ГСОП, °С•сут:

ГСОП = (tв – tот)×zот,

ГСОП = (20 – (–1,9))×191 = 4182,9 °С•сут.

После определения ГСОП мы рассчитаем нормируемое сопротивление теплопередаче для Белгородской области Rо (н) (м2· °С/Вт):

Rо(н) = а×ГОСП + b,

Rо(н) = 0,00035×4182,9 + 1,4 = 2,86 м2 °С/Вт.

Условное сопротивление теплоотдачи Rо (усл), (м2 °С/Вт) рассчитаем по формуле

R0(усл) =

R0(усл) = м2 °С/Вт.

Приведенное сопротивление теплопередаче R0(пр), (м2 °С/Вт) [4]:

R0(пр) = R0(усл)× r,

Для учета стыков, обрамляющих проемов, откосов учитывается коэффициент r, равный 0,92 [5].

R0(пр) = 3,32×0,92 = 3,05 м2 °С/Вт.

Согласно СП 50.13330.2012 конструкция рассчитывается на паропроницаемость. Это проводится для выявления зон конденсации и определения сопротивлению паропроницанию Rn, которое рассчитаем по формуле

м2·ч·Па/мг [6].

Определение парциального давления водяного пара:

ен = = 274 Па.

Температуры и максимальные давления водяного пара на границе слоев определяются в следующей последовательности: от внутренней к наружной поверхности. Для четырехслойной конструкции получим 5 значений давления и температуры [7]:

ев1 = = 2175 Па,

ев2 = = 1906 Па,

ев3 = = 1765 Па,

ев4 = = 1177 Па,

ев5 = = 339 Па [8].

По завершению расчета определим действительные парциальные давления ei водяного пара на границах слоев:

еi = eв – (ев – ен)×ΣR/ Rn,

e1 = 1286Па

е2 = 1286 – (1286 – 274)×0,27/5,17 = 1233,1 Па,

е3 = 1286 – (1286 – 274)×0,27/5,17 = 1233,1 Па,

е4 = 1286 – (1286 – 274)×4,91/5,17 = 324,9 Па,

е5 = 274 Па.

Рис. 2. Кривые распределения действительного и максимального парциального давления – – – – кривая действительного парциального давления водяного пара –––––– кривая максимального парциального давления водяного пара

Итог по первому образцу: согласно расчетам по сопротивлению теплоотдаче приведенное R0пр больше нормируемого R0норм (3,05 > 2,86), что говорит о соответствии ограждающей конструкции требованиям по теплопередаче. Показания расчета точки росы демонстрируют невозможность образования конденсата, так как кривые, отображенные на рис. 2, не пересекаются.

Во втором составе был использован пенополистирол. Данный материал был взят в соотношении по объему 1:1, по массе 97,7 % гипса и 2,3 % пенопласта.

После формования данного образца теплоизоляционного материала было проведено испытание на приборе ИТП МГ-4 250 на теплопроводность данного материала. Данное испытание показало, что при Tx = 15 °C, Tn = 40 °C и H = 20 мм коэффициент теплопроводности ʎ = 0,079 Вт/м*К, а сопротивление теплопроводности R = 0,291 м2*К/Вт.

После испытания теплоизоляционного материала мы проверяем стену на теплопроводность [9].

Условное сопротивление теплоотдачи Rо (усл), (м2 °С/Вт) рассчитаем по формуле

R0(усл) =

R0(усл) = м2 °С/Вт.

Приведенное сопротивление теплопередаче R0(пр), (м2 °С/Вт):

R0(пр) = R0(усл)× r,

R0(пр) = 3,32×0,92 = 3,07 м2 °С/Вт.

Согласно СП 50.13330.2012 конструкция рассчитывается на паропроницаемость. Это проводится для выявления зон конденсации и определения сопротивлению паропроницанию Rn, которое рассчитаем по формуле

м2·ч·Па/мг.

Определение парциального давления водяного пара [10]:

ен = = 274 Па.

Температуры и максимальные давления водяного пара на границе слоев определяются в следующей последовательности: от внутренней к наружной поверхности. Для четырехслойной конструкции получим 5 значений давления и температуры:

ев1 = = 2175 Па,

ев2 = = 1918 Па,

ев3 = = 1777 Па,

ев4 = = 1177 Па,

ев5 = = 336 Па.

По завершению расчета определим действительные парциальные давления ei водяного пара на границах слоев [11]:

е_i = eв – (ев – ен)×ΣR/Rn,

e1 = 1286Па,

е2 = 1286 – (1286 – 274)×0,27/5,17 = 1233,1 Па,

е3 = 1286 – (1286 – 274)×0,27/5,17 = 1233,1 Па,

е4 = 1286 – (1286 – 274)×4,91/5,17 = 324,9 Па,

е5 = 274 Па.

Рис. 3. Кривые распределения действительного и максимального парциального давления – – – – распределение действительного парциального давления водяного пара e –––––– распределение максимального парциального давления водяного пара Е

Итог по второму образцу: согласно расчетам по сопротивлению теплоотдаче приведенное R0пр больше нормируемого R0норм (3,07 > 2,86), что говорит о соответствии ограждающей конструкции требованиям по теплопередаче. Показания расчета точки Росы демонстрируют невозможность образования конденсата, так как кривые, отображенные на рис. 3, не пересекаются.

Вывод: в ходе испытаний образцов мы определили, что образец на основе гипсового вяжущего с использованием в качестве заполнителя гранул пенопласта по теплотехническому расчету проявил лучшие показатели, чем образец на основе гипсового вяжущего с использованием в качестве заполнителя щебня мелкой фракции. Обратив внимание на теплопроводность данных материалов, можно прийти к выводу о том, что, используя в качестве заполнителя материала с большим показателем λ можно достичь большей теплопроводности плит утеплителя на основе гипсового вяжущего.

Библиографическая ссылка