Как отмечено авторами в работе [3], обеспечение радиальной грузоподъемности при снижении габаритных размеров и массы механизмов приводов технологического оборудования является приоритетным направлением модернизации предприятий России в условиях импортозамещения. Анализ напряженно-деформированного состояния контактирующих звеньев позволяет оценить грузоподъемность механизмов качения. Данное состояние является следствием возникновения роста концентрации нормальных напряжений, вызванных упругими деформациями, приводящими к образованию площадок контакта между звеньями механизма, что является следствием действия радиальной нагрузки на его ведущее звено. Напряженно-деформированное состояние вызывает усталостное старение материалов, а также создает предпосылки для образования областей повышенных напряжений на рабочих поверхностях контактирующих звеньев, чем оказывает отрицательное влияние на большинство показателей качества механизма. Использование многопоточных механизмов, обладающих новой структурой при минимально возможном числе подвижных звеньев, позволяет минимизировать, а в ряде случаев и полностью исключать отрицательные явления, связанные с возникновением сложных напряженно-деформированных состояний. Эти обстоятельства выводят на новый этап развития науки и техники механизмы с замкнутой системой тел качения (ЗСТК). Структура механизмов данного вида образована совокупностью двух колец с дорожками качения, сепаратором (водило) и замкнутой системой тел качения с диаметрами как разной (эксцентриковые) [1–6, 8], так и равной величины (соосные) [7, 9]. Тела качения могут обладать гладкими рабочими поверхностями (фрикционные) или поверхностями с выступами (зубчатые). Для механизмов с ЗСТК с диаметрами разной величины характерно наличие нескольких видов симметричных структурных схем (рис.1), каждая из которых может реализоваться как с зазором между телами качения, так и при его отсутствии.
Коллектив авторов проводит исследования геометрических, кинематических и силовых параметров приводов технологического оборудования, разработанных на базе механизмов с ЗСТК. Входе исследований авторами установлено: задача определения номинальных величин геометрических параметров механизмов с ЗСТК должна решаться при начальных условиях, что исходные параметры являются постоянными величинами больше нуля [1, 4, 7]. Дальнейшие исследования показали, что для решения задачи по определению номинальных величин геометрических параметров при данных условиях необходим ввод поправки в расчет, считая один из исходных параметров величиной переменной. Вариация значениями радиуса тел качения и зазора между ними не позволяет достичь требуемого результата. Вэтом случае получаем, что решение задачи имеет два возможных направления ввода поправки, по радиусу дорожки качения наружного или внутреннего колец.
Настоящее исследование проводится с целью разработки алгоритма определения нормальных напряжений на площадках контакта звеньев механизмов с ЗСТК с диаметрами разной величины при ведущем внутреннем кольце для любого вида симметричной структурной схемы и вводе поправки в расчет номинальных величин геометрических параметров по радиусу дорожки качения наружного кольца. Полученные результаты позволят формировать приводы технологического оборудования на базе механизмов с ЗСТК, обладающих требуемой радиальной грузоподъемностью.
Методы исследования, применяемые в настоящей работе, основаны на принципах силового анализа и методах определения грузоподъемности механизмов при использовании положений геометрии.
аб
в г
Рис.1. Виды симметричных структурных схем механизмов с ЗСТК
Рассмотрим определение нормальных напряжений на площадках контакта звеньев на примере механизма с ЗСТК с диаметрами разной величины при ведущем внутреннем кольце для любого вида симметричной структурной схемы и вводе поправки в расчет номинальных величин геометрических параметров по радиусу дорожки качения наружного кольца. Вэтом случае внешняя радиальная нагрузка приложена к ведущему звену механизма, а условие прочности, согласно работе [3], имеет вид
σmax ≤ [σН], (1)
где σmax и [σН]-максимальное и допускаемое нормальные напряжения.
Для механизма с ЗСТК рассматриваемого вида имеет место контакт тел качения, выполненных в виде роликов, с дорожками качения обоих колец, имеющих цилиндрическую форму, следовательно, условие прочности (1) может быть представлено как
σ i(В, Н) ≤ [σН], (2)
где σ i(В, Н) - нормальные напряжения на площадках контакта i-готела качения с дорожками качения внутреннего и наружного колец.
Нормальные напряжения на площадках контакта i-готела качения с дорожками качения обоих колец найдем по формуле
(3)
здесь F i(В, Н) - сила, действующая в зоне контакта i-го тела качения с дорожкой качения внутреннего или наружного колец; Ei, Eд(В, Н) , μi и μд(В, Н) - модули упругости и коэффициенты Пуассона материалов i-готела качения и внутреннего или наружного колец; lpi-длина рабочей части i-готела качения; ρi(В, Н)-приведенный радиус кривизны контактирующих поверхностей i-готела качения с дорожкой качения внутреннего или наружного колец.
Приведенный радиус кривизны контактирующих поверхностей i-готела качения с дорожкой качения, согласно работе [3], определим по выражениям:
–для внутреннего кольца
(4)
–для наружного кольца
(5)
где ri, RВ, RН-радиусы i-готела качения и дорожек качения внутреннего и наружного колец соответственно.
Для удобства дальнейшего анализа формулу (3) приведем к виду
(6)
здесь kм-коэффициент, учитывающий свойства материалов звеньев механизма с ЗСТК, определяемый по равенству
(7)
Анализируя формулу (6), видим, что нормальные напряжения на площадках контакта i-готела качения с дорожками качения обоих колец зависят от нормальной силы, длины рабочей части тел качения и приведённого радиуса кривизны, который рассчитывается по формулам (4) или (5).
Используя формулы (4)–(7), выполняем расчет величин нормальных напряжений на площадках контакта тела качения с дорожкой качения обоих колец для всех видов симметричных структурных схем (рис.1) и вводе поправки в расчет геометрических параметров по радиусу дорожки качения наружного кольца. При вычислениях считаем, что внешняя суммарная радиальная нагрузка действует на ведущее внутреннее кольцо и равна Q=10кН. Коэффициенты Пуассона и модули упругости материалов звеньев соответственно равны μi = μд(В, Н) =0,3; Ei=E д(В, Н) =2,1•105МПа. Механизмы с ЗСТК обладают геометрическими параметрами: радиусы дорожек качения наружного (RН=100мм) и внутреннего (RВ=50мм) колец, эксцентриситет е=6мм, зазор между телами качения с =6мм. Длина рабочей части тел качения lpi=20мм. Сцелью повышения эффективности процесса вычислений авторами разработано программное обеспечение в виде программного комплекса «Эксцентрик», зарегистрированного в Реестре программ для ЭВМ Федеральной службы по интеллектуальной собственности Российской Федерации (РОСПАТЕНТ №2012614197). По результатам вычислений выполняем синтез диаграммы (рис.2) нормальных напряжений при ведущем внутреннем кольце для всех видов симметричных структурных схем механизмов с ЗСТК с диаметрами разной величины (рис.1).
Рис.2.Диаграмма нормальных напряжений для механизмов с ЗСТК при ведущем внутреннем кольце на площадках контакта тел качения с дорожками качения:
внутреннего и 
наружного колец
Анализ диаграммы (рис.2) показывает, что все полученные кривые нормальных напряжений имеют параболический вид. При этом для любого вида симметричной структурной схемы механизма с ЗСТК (рис.1) нормальные напряжения принимают большие значения на площадках контакта тел качения с дорожкой качения внутреннего кольца. Это является следствием меньшей величины приведенного радиуса кривизны контактирующих поверхностей. Дальнейший анализ диаграммы показывает, что также для любого вида симметричной структурной схемы минимальные значения нормальных напряжений имеют место на площадках контакта тел качения, не расположенных на линии действия вектора внешней суммарной радиальной нагрузки. Максимальные величины для рассматриваемых напряжений наблюдаются на площадках контакта дорожек качения колец с телами качения минимального и максимального диаметров. При принятых условиях расчета максимальные контактные напряжения имеют для симметричных структурных схем механизмов с ЗСТК, представленных на рис.1,б,г. Вто же время для любого вида симметричной структурной схемы механизма рассматриваемого вида максимальные напряжения имеют место всегда на площадке контакта дорожек качения обоих колец с минимальным телом качения, находящегося на линии действия вектора внешней суммарной радиальной нагрузки. Данное явление означает, что радиальную грузоподъемность механизма с ЗСТК с диаметрами разной величины необходимо определять по нормальным напряжениям, которые имеют место на площадке контакта тела качения с минимальным диаметром при его контакте с внутренним кольцом. Сравнение полученных результатов с данными, установленными авторами в работе [3], показывают, что направление ввода поправки в расчет номинальных величин геометрических параметров не оказывает существенного влияния на величины нормальных напряжений. Так, введение поправки в расчет по радиусу дорожки качения наружного кольца приводит к росту тел качения, что отражается на диаграмме смещением кривых нормальных напряжений вдоль оси радиусов тел качения в направлении увеличения значений данных звеньев механизмов с ЗСТК.
Заключение
Получены формулы для расчета нормальных напряжений на площадках контакта звеньев механизмов с ЗСТК с диаметрами разной величины при ведущем внутреннем кольце для любого вида симметричной структурной схемы. Определены диапазоны возможных значений нормальных напряжений рассматриваемого вида при вводе поправки в расчет номинальных величин геометрических параметров по радиусу дорожки качения наружного кольца, удовлетворяющих условию прочности (2). Выявлено, что направление ввода поправки в расчет номинальных величин геометрических параметров не оказывает существенного влияния на величины нормальных напряжений. Установлено, что радиальную грузоподъемность механизма с ЗСТК с диаметрами разной величины необходимо определять по нормальным напряжениям, которые имеют место на площадке контакта тела качения с минимальным радиусом. Результаты исследования позволят формировать приводы технологического оборудования на базе механизмов с ЗСТК, обладающих требуемой радиальной грузоподъемностью.
Библиографическая ссылка
Мерко М.А., Меснянкин М.В., Колотов А.В., Митяев А.Е., Савицкая М.В., Мерко А.М., Юров С.А. АНАЛИЗ НОРМАЛЬНЫХ НАПРЯЖЕНИЙ НА ПЛОЩАДКАХ КОНТАКТА ЗВЕНЬЕВ МЕХАНИЗМОВ С ЗСТКПРИ ВЕДУЩЕМ ВНУТРЕННЕМ КОЛЬЦЕ И ВВОДЕ ПОПРАВКИ ПО РАДИУСУ ДОРОЖКИ КАЧЕНИЯ НАРУЖНОГО КОЛЬЦА // Фундаментальные исследования. – 2016. – № 5-3. – С. 497-501;URL: https://fundamental-research.ru/ru/article/view?id=40329 (дата обращения: 19.04.2024).