Научный журнал
Фундаментальные исследования
ISSN 1812-7339
"Перечень" ВАК
ИФ РИНЦ = 1,118

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОСНОВНЫХ РАБОЧИХ ПАРАМЕТРОВ СМЕСИТЕЛЬНОГО ОБОРУДОВАНИЯ НА ПРИМЕРЕ СПИРАЛЬНО-ЛОПАСТНОГО СМЕСИТЕЛЯ

Бражник Ю.В. 1 Несмеянов Н.П. 1 Горшков П.С. 1 Матусов М.Г. 1
1 Белгородский государственный технологический университет им. В.Г. Шухова
Настоящая статья посвящена изучению конструктивно-технологических и энергетических параметров работы смесительного оборудования, что является важной задачей при создании перспективных конструкций данного оборудования. В настоящее время нет четких методик определения ключевых параметров работы смесителей принудительного действия для получения сухих строительных модифицированных смесей. В статье приводятся методики определения качественного параметра работы смесительного оборудования и потребляемой мощности при смешивании сухих компонентов на примере работы высокоскоростного спирально-лопастного смесителя, учитывающие высокоскоростной режим смешивания сыпучих материалов. Качественное смешивание в смесителях данного класса происходит за счет псевдоожижения слоев перемешиваемого материала, а также за счет создания противоточных конвективных потоков движения материала внутри смесительного барабана, как в горизонтальном, так и в вертикальном направлениях.
сухие строительные смеси
смеситель
коэффициент неоднородности
мощность
1. Бражник Ю.В. Разработка спирально-лопастного смесителя с высокоскоростным режимом смешивания для сыпучих материалов / Ю.В. Бражник, Н.П. Несмеянов, В.П.  Воронов // Вестник ИрГТУ, 2015. – № 8.
2. Воронов В.П. Спирально-лопастной противоточный смеситель для производства сухих строительных смесей / В.П. Воронов, Н.П. Несмеянов, П.С. Горшков // Вестник БГТУ им. В.Г. Шухова – Белгород: БГТУ им. В.Г. Шухова, 2012. – № 1. – С. 66.
3. Горшков П.С. Новые способы комплексного снижения энергетических затрат при получении сухих строительных цементных смесей / П.С. Горшков, Н.П. Несмеянов // Вестник БГТУ им. В.Г. Шухова, 2012. – № 2. – С. 49.
4. Горшков П.С. Роторный спирально-лопастной смеситель периодического действия: Диссертация канд. техн. наук. – Белгород, 2013. – 153 с.
5. Макаров Ю.И. Аппараты для смешения сыпучих материалов / Ю.И. Макаров. – М.: «Машиностроение», 1973. – 216 с.
6. Чемеричко Г.И. Качественная оценка процесса смешивания в роторном спирально-лопастном смесителе / Г.И. Чемеричко, Н.П. Несмеянов, П.С. Горшков, Ю.С. Бражник // Межвузовский сборник статей. Энергоэффективные технологические комплексы и оборудование для производства строительных материалов. – Белгород, БГТУ, 2013. – Вып. ΧІІ. – С. 469.

В наши дни модифицированные сухие смеси сложного состава: шпаклевки, выравнивающие смеси, клеи высокой степени фиксации и т.д. – получают все более широкое распространение в строительстве. Сегодня производство сухих смесей является не только одним из крупнейших сегментов строительного рынка, но и своеобразной испытательной базой, где перспективные разработки, как в области строительной химии, так и специального технологического оборудования, подвергаются самой серьезной проверке и апробации.

Достижение минимальных энергетических затрат при получении различных смесей с высоким качеством является в настоящее время актуальной задачей и возможно за счет решения вопросов в подсистеме формирования состава и стабилизации модифицированных строительных смесей и совершенствования смесительного оборудования с возможностью использования наиболее эффективных принципов смешивания.

brag1.tif

Рис. 1. Смесительный барабан спирально-лопастного смесителя

Один из таких принципов смешивания сухих компонентов модифицированных смесей воплощен в новой запатентованной конструкции смесителя [4, 2], разработанной на кафедре механического оборудования БГТУ имени В.Г. Шухова. Конструкция смесительного барабана (рис. 1) позволяет создать движение материала вдоль корпуса по всей высоте слоя смеси и ее циркуляцию, что обеспечит создание противоточных конвективных потоков перемешиваемого материала как в горизонтальном, так и в вертикальном направлениях (рис. 2). Создание этих потоков обеспечивается за счет установленных спиралей на внутренней поверхности смесительного резервуара.

Давая оценку работы смесительного оборудования, стоит отметить, что наиболее важными ключевыми параметрами являются качественные и энергетические параметры, которые характеризуют степень эффективности создаваемого оборудования и позволяют с высокой долей вероятности использовать это оборудование для получения смесей любых типов.

Все методы, используемые для оценки качества смеси, можно разделить на две группы. К первой группе относятся методы, являющиеся основополагающими или основными для оценки качества. Они дают полное и подробное представление о сухих смесях, но не характеризуют работу оборудования, на котором были произведены эти смеси. Ко второй группе относится метод, который напрямую характеризует работу оборудования (в частности, смесительного) и используется для оценки качества на стадии получения сухих смесей перед их дальнейшим использованием.

Помимо основных критериев оценки качества сухих смесей, существует показатель, который в большей степени качественно характеризует работу смесительного оборудования, основанный на методе статистического анализа получаемой смеси.

Для математического описания процесса изменения концентрации ключевого компонента в роторном спирально-лопастном смесителе будем рассматривать диффузионную модель, которая соответствует потоку с поршневым движением материала (применительно к рассматриваемому смесителю – это циркуляция материала (рис. 3) в зоне 2), осложненная поперечным перемешиванием частиц сыпучего материала (применительно к рассматриваемому смесителю – это движение материала в радиальном направлении (зона 1, рис. 3)), подчиняющимся закону диффузии [1]. Согласно вышесказанному основное уравнение изменения концентрации ключевого компонента смеси можно записать следующим образом:

br01.wmf (1)

где С – концентрация ключевого компонента смеси;

br02.wmf – среднее значение скорости циркуляции материала вдоль оси Oz;

br03.wmf – среднее значение коэффициента поперечного перемешивания смеси.

С учетом того, что [4]

br04.wmf (2)

и за промежуток времени t при установившемся режиме циркуляции сыпучего материала вдоль оси Oz будет пройден путь 2∙z, т.е.

br05.wmf, (3)

уравнение (1) можно привести к следующему виду:

br06.wmf. (4)

Рассматривая коэффициент поперечного перемешивания сыпучего материала как произведение скорости движения материала вдоль радиального направления на величину пути, пройденного вдоль этого направления [1], выразим выражение (1) в следующем виде:

br07.wmf. (5)

Преобразуя данное выражение (5), получим

br08.wmf. (6)

brag2.tif

Рис. 2. Схема траекторий движения материала в спирально-лопастном смесителе

Полученное уравнение является функцией изменения концентрации ключевого компонента, решая которое получим

br09a.wmf

br09b.wmf. (7)

brag3.tif

Рис. 3. Схема зон движения материала в спирально-лопастном смесителе

Постоянную C0 = A1∙T0 можно определить, если исходить из следующего граничного условия:

br10.wmf, (8)

здесь Cн – начальное значение концентрации ключевого компонента смеси сыпучего материала. Подстановка (8) в (7) позволит получить:

br11.wmf. (9)

Подстановка полученного результата (9) в (7) позволяет получить следующее выражение, описывающее изменение концентрации ключевого компонента:

br12a.wmf

br12b.wmf

br12c.wmf. (10)

Таким образом, полученное соотношение (10) позволяет описать процесс изменения концентрации ключевого компонента сыпучего материала в спирально-лопастном смесителе в зависимости от конструктивных (l, d, R) и технологических параметров (λ, ω, t) и найти распределение концентрации основного компонента сухой смеси в зависимости от времени и радиальной координаты.

Рассматривая энергетические параметры работы смесительного оборудования, стоит отметить, что на сегодняшний день нет четкой методики расчета потребляемой мощности смесительного оборудования с использованием лопастных мешалок, установленных на вертикальных или близко вертикальных лопастных валах. Существующая методика расчета мощности смесителей с вертикальным валом была предложена Поповым Н.П. [5] для машин с многоярусными лопастными мешалками и гладкими стенками смесильного барабана.

С учетом установки спиралей на внутренней поверхности смесительного барабана (рис. 1) и используя принцип встречных конвективных потоков материала с образованием псевдоожиженного слоя, нами предлагается новый подход к определению энергетических параметров работы спирально-лопастного смесителя, включающий в себя определение мощности на подъем материала по спиральной поверхности Nc, определение мощности затрачиваемой на поддержание скоростного режима смеси Nв, и мощности, расходуемой на преодоление сил сопротивления движению лопасти Nл.

Мощность на подъем материала по поверхности одной спирали определяется следующей формулой:

br13a.wmf

br13b.wmf, (11)

где l0 – длина винтовой линии спирали шнека;

ω – угловая скорость вращения ротора;

δ0 – угол подъема винтовой спирали;

f – коэффициент трения перемешиваемого материала о поверхность шнека;

Hi – высота слоя материала над i лопастью;

h0 – высота подъема спирали.

Для определения мощности, затрачиваемой на поддержание скоростного режима смеси будем исходить из определения энергии вихревого движения в зоне воронки, которое с учетом представленной схемы (рис. 4) можно привести к следующему виду:

br14.wmf (12)

При задании угла

br15.wmf

энергия вихря в зоне воронки будет определяться

br16.wmf (13)

Тогда с учетом преобразования формулы (13), находим выражение для величины мощности, необходимой для поддержания скоростного режима смеси:

br17a.wmf

br17b.wmf (14)

brag4.tif

Рис. 4. Схема сил, действующих на частичку материала смеси, находящейся на свободной поверхности воронки

Таким образом, полученное соотношение (14) определяет значение мощности, которую необходимо затратить для поддержания скоростного движения частиц смеси.

Мощность Nл, необходимая для преодоления сил сопротивления движению лопасти смесителя, будет складываться из мощности N1, затрачиваемой на преодоление силы сопротивления оказываемой давлением материала смеси на поверхность лопасти, из мощности N2, затрачиваемой на преодоление сопротивления трения по внутренней боковой поверхности цилиндрического корпуса вследствие давления центробежной силой Fц, из мощности N3, затрачиваемой на преодоление сопротивления сдвига смеси материала относительно смеси, расположенной над лопастью, N4 – мощности на преодоление сопротивления трения по дну цилиндрического корпуса при перемещении лопастью материала.

Для определения вышеперечисленных мощностей примем расчетную схему действия сил на лопасть спирально-лопастного смесителя (рис. 5).

Мощность, затрачиваемая на преодоление силы сопротивления оказываемой давлением материала смеси на поверхность лопасти:

br19.wmf (15)

Величина мощности N2, затрачиваемой на преодоление сопротивления трения по внутренней боковой поверхности цилиндрического корпуса вследствие давления центробежной силой, будет согласно определению находиться из следующего соотношения:

br20.wmf (16)

Мощность, затрачиваемая на преодоление сопротивления сдвига смеси материала относительно смеси, расположенной над лопастью:

br21.wmf (17)

brag5.tif

Рис. 5. Расчетная схема к определению сил, действующих на лопасть

Величина мощности N4, мощности на преодоление сопротивления трения по дну цилиндрического корпуса при перемещении лопастью материала, определяется:

br22.wmf (18)

Если на валу находится n лопастей, тогда полную мощность N0, затрачиваемую на приведение в движение в высокоскоростном лопастном смесителе материала, будет определять следующее выражение:

br23.wmf (19)

где ψ – коэффициент, учитывающий взаимное влияние лопастей друг на друга при их движении.

Таким образом, разработанная методика для определения ключевых параметров работы смесительного оборудования, учитывающая принцип высокоскоростного режима смешивания сыпучих материалов с учетом противоточных конвективных потоков перемешиваемого материала, позволяет получать различные сухие смеси с высоким качеством при минимальных энергетических затратах в зависимости от конструктивно-технологических параметров лопастных смесителей принудительного действия.

Рецензенты:

Севостьянов В.С., д.т.н., профессор, ректор БИЭИ, г. Белгород;

Шарапов Р.Р., д.т.н., профессор кафедры подъёмно-транспортных и дорожных машин БГТУ им. В.Г. Шухова, г. Белгород.


Библиографическая ссылка

Бражник Ю.В., Несмеянов Н.П., Горшков П.С., Матусов М.Г. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОСНОВНЫХ РАБОЧИХ ПАРАМЕТРОВ СМЕСИТЕЛЬНОГО ОБОРУДОВАНИЯ НА ПРИМЕРЕ СПИРАЛЬНО-ЛОПАСТНОГО СМЕСИТЕЛЯ // Фундаментальные исследования. – 2015. – № 7-1. – С. 71-75;
URL: http://fundamental-research.ru/ru/article/view?id=38727 (дата обращения: 21.11.2018).

Предлагаем вашему вниманию журналы, издающиеся в издательстве «Академия Естествознания»
(Высокий импакт-фактор РИНЦ, тематика журналов охватывает все научные направления)

«Фундаментальные исследования» список ВАК ИФ РИНЦ = 1.252